本文对冷弯薄壁卷边槽形轴压构件畸变相关屈曲性能进行研究，研究内容包括冷弯薄壁卷边槽形轴压构件畸变-局部相关屈曲和畸变-整体相关屈曲试验研究和数值分析，以及畸变屈曲、畸变-局部相关屈曲和畸变-整体相关屈曲直接强度法研究。　　在畸变-局部相关屈曲试验研究中，研究了27根名义厚度为1.5mm的冷弯薄壁卷边槽钢柱，试验参数为腹板宽度、卷边宽度和试件长度。试验进行了截面选择、实际尺寸测量、初始几何缺陷测量和材性试验，分析了试件的破坏模式、荷载-应变曲线、荷载-位移曲线以及极限承载力。发生畸变-局部相关屈曲的试件，均先发生畸变屈曲，当荷载接近极限承载力时，试件上下端板处发生局部屈曲，并由两端向中部延伸，最终试件发生耦合失稳破坏。对于短试件和中长试件，局部屈曲半波长度大约等于腹板宽度；对于长试件，由于畸变屈曲带动腹板凸曲或凹陷，局部屈曲半波长度略大于腹板宽度，且试件中部腹板上凹凸的连续变形不明显。试件极限承载力随试件长度增加有降低趋势，但并不显著，适当增加卷边宽度能有效约束畸变屈曲，从而增加试件的极限承载力。　　在畸变-整体相关屈曲试验研究中，研究了33根名义厚度为1.5mm的冷弯薄壁卷边槽钢柱。试验进行了截面选择、实际尺寸测量、初始几何缺陷测量和材性试验，分析了试件的破坏模式、荷载-应变曲线、荷载-位移曲线以及极限承载力。所有试件只发生畸变-整体相关屈曲，试件先发生整体扭转屈曲，随着荷载增加试件发生畸变屈曲，但畸变变形较小，试件最终发生耦合失稳破坏。破坏时，所有试件均出现畸变塑性铰，由于初始几何缺陷以及畸变半波波数等原因，畸变塑性铰并不总在试件1/2高度处。试件的整体半波长度约为试件长度，畸变半波长度约为试件1/3 长度。虽然所有试件的弹性局部、畸变和整体屈曲临界应力大致相等，但并未发生局部-畸变-整体三者相关屈曲。　　在畸变相关屈曲数值分析中，首先基于国内外已有的试验数据，对有限元模型进行合理性及有效性分析，然后对冷弯薄壁卷边槽形轴压构件畸变相关屈曲进行参数分析，研究了初始几何缺陷模式、初始几何缺陷数值、钢材屈服强度、板件厚度、试件长度、板件加劲以及边界条件对试件极限承载力和破坏模式的影响。分析结果表明：初始几何缺陷模式对试件的破坏模式起控制作用，初始几何缺陷值越大，试件极限承载力有降低趋势，但并不影响试件破坏模式；钢材屈服强度越高，试件极限承载力越高，但由于弹性临界应力的影响，低屈服强度钢材可能会改变试件的破坏模式；板件越厚，试件的极限承载力就越高，试件越不容易发生局部屈曲；试件长度对试件极限承载力有降低趋势，但对畸变-局部相关屈曲的极限承载力影响较小，对畸变-整体相关屈曲的极限承载力影响较大，且可能会改变试件的破坏模式；腹板加劲能有效阻止板件发生局部屈曲，提高板件的抗弯刚度，从而提高试件的极限承载力，但腹板加劲对阻止截面畸变屈曲和扭转屈曲的贡献较小；简支边界条件相比固支边界条件能改变试件的破坏模式，并能不同程度的降低试件的极限承载力，相比于畸变-局部相关屈曲，畸变-整体相关屈曲的极限承载力下降幅度更大。　　采用本文试验结果和有限元数据，以及国内外已有的畸变屈曲、畸变-局部相关屈曲、畸变-整体相关屈曲的试验数据，对现有直接强度法中畸变屈曲、畸变-局部相关屈曲和畸变-整体相关屈曲的极限承载力计算方法的准确性进行验证分析；提出了两种更为简洁的畸变屈曲极限承载力计算方法，建议方法 1 是基于现行直接强度法中畸变屈曲极限承载力公式形式，建议方法 2 是基于现行直接强度法中整体屈曲极限承载力公式形式。结果表明，建议方法均能有效地预测冷弯薄壁轴压构件畸变屈曲极限承载力，但建议方法 2 与试验数据和有限元数据更为吻合，并基于建议方法2，提出了畸变-局部相关屈曲和畸变-整体相关屈曲的极限承载力计算方法，且均与试验结果均吻合较好。　　本文的主要创新点如下：　　①通过试验研究和有限元分析结合的方法对Q235和Q345冷弯薄壁型钢卷边槽形轴压构件畸变-局部和畸变-整体相关屈曲进行系统研究，获得试件的破坏模式和极限承载力，在国内外弥补了畸变相关屈曲在 Q235 和 Q345 钢材的试验研究，为国家相关规范的修订提供试验依据。　　②基于直接强度法，提出两种形式更为简洁的畸变屈曲极限承载力计算方法，这两种方法分别基于畸变和整体屈曲极限承载力计算公式形式，二者与试验和有限元结果吻合良好，并基于建议方法2提出畸变相关屈曲极限承载力计算方法。