Al-Mg合金具有优良的焊接性能,良好的抗腐蚀性能以及中等强度,被广泛应用在船舶、航空航天、汽车、建筑等行业。但Al-Mg铝合金在塑性加工过程中,尤其是拉伸变形过程中,常会出现PLC效应,PLC效应伴随整个塑性变形过程反复发生,能够使产品表面出现变形带,严重影响产品的表面质量及合金的一些机械性能,如延展性、抗疲劳性。影响Al-Mg合金PLC效应的因素主要涉及外部因素和内部因素两个方面,其中备受研究人员关注的外部因素主要包括应变速率与应变温度,内部因素主要包括合金成分、晶粒尺寸及溶质原子浓度等。析出相粒子组态对Al-Mg合金的动态应变时效过程具有重要的影响,进而影响PLC效应的发生和发展。而目前有关析出相粒子组态对Al-Mg合金板材PLC效应的研究较少。本文通过控制5083铝合金板材的退火温度（200℃～550℃）来改变铝基体中β相的尺寸、数量和分布,以研究β相粒子组态对5083铝合金板材室温拉伸PLC效应的影响规律。基此,进一步研究Mg含量（质量分数分别为2.86%、4.23%、6.44%、6.51%及9.41%）对Al-Mg合金板材室温拉伸PLC效应的影响规律。主要的结论如下:1.退火温度从200℃升高至550℃对5083铝合金板材内过剩结晶相的尺寸、数量及分布无明显影响。5083铝合金冷轧板经200℃退火后其晶粒仍保持纤维状,且基体中存在大量位错,5083铝合金冷轧板在250℃退火时开始发生再结晶。2.Al-（2.86～9.41）Mg热轧板经450℃退火及淬火处理后发生完全再结晶,晶粒形状趋于等轴,Mg含量从2.86%增加至9.41%对再结晶晶粒尺寸无明显影响;合金基体中存在大量沿轧制方向呈流线分布的第二相粒子,Mg含量增加,退火态合金板材中第二相粒子的数量增加,淬火态合金板材中的第二相粒子数量基本不变。Mg含量相同的Al-（2.86～9.41）Mg合金板材,退火态板材中β相的数量明显多于淬火态板材,且退火态合金板材中β相的数量随Mg含量的增多而增多。3.当应变速率为1×10-5s-1时,经250℃、300℃及350℃退火处理后的5083铝合金板材室温拉伸时未发生PLC效应,当退火温度超过350℃,5083铝板室温拉伸时均发生了明显的PLC效应。当应变速率超过1×10-4s-1时,退火态5083铝板室温拉伸时均发生了明显的PLC效应,退火温度从200℃升高至550℃,5083铝板室温拉伸时的PLC效应特征参数应力跌幅呈现先上升后下降的趋势,经400℃退火处理的5083铝板拉伸时的PLC效应特征参数应力跌幅最大。4.应变速率从1 ×10-5s-1增大至1× 10-2s-1所有退火态5 083铝合金板材室温拉伸时的PLC效应特征参数临界应变均随应变速率增加呈先下降后上升的趋势,拉伸应变速率为1×10-3s-1时,临界应变最小,而应力跌幅、等待时间及跌落时间随应变速率的增加均呈下降的趋势。5.退火态及淬火态Al-（2.86～9.41）Mg合金板材在1×10-3s-1下进行室温拉伸的应力-应变曲线上均出现了明显的PLC效应。Mg含量从2.86%增加至9.41%,退火态及淬火态Al-Mg合金板材室温拉伸时发生PLC效应的临界应变均呈现出先下降后上升的趋势,其中Al-4.23%Mg合金板材的临界应变最低。6.当应变量相同时,退火态及淬火态Al-（2.86～9.41）Mg合金板材室温拉伸时的PLC特征参数应力跌幅及等待时间均随着Mg含量的增加而增大,但跌落时间变化不大。对于Mg含量相同的Al-（2.86～9.41）Mg合金板材,退火态板材的应力跌落值大于淬火态板材应力跌落值,两者的等待时间与跌落时间大致相同。7.当Mg含量≤4.23%时,退火态Al-Mg合金板材室温拉伸发生PLC效应的临界应变高于淬火态Al-Mg合金板材;当Mg含量大于4.23%时,退火态Al-Mg合金板材室温拉伸发生PLC效应的临界应变低于淬火态Al-Mg合金板材。