本文利用真空单辊快冷甩带法制备了两种不同成分(Ni50Mn35In15、Ni50Mn36In14)的Ni-Mn-In薄带,后续分别命名为NMI15、NMI14,同时利用Cu元素对Ni-Mn-In进行了掺杂,得到了成分为Ni50Mn32In15Cu3(NMIC3)的四元合金薄带。对不同制备参数下薄带的组织结构、马氏体相变、热滞后等进行了探究,并对不同工艺(不同温度)热处理后薄带组织结构、马氏体相变、热滞后及相变潜热的变化进行了探究。通过优化快冷甩带法制备时加热功率、铜轮转速、喷铸气压、喷嘴直径等制备工艺参数成功地得到了连续性好的NMI15、NMI14和NMIC3合金薄带。采用SEM对不同薄带进行了微观形貌观察,采用DSC、XRD、EDS等各种检测方法分析不同制备状态薄带成分、物相和相变温度。通过对比表明,当加热功率为11k W、铜轮转速为900rpm、喷铸气压为0.1MPa、喷嘴直径为0.5mm时薄带具有最好的制备状态。通过DSC、SEM、EDS、XRD等检测方法对不同制备态薄带的相变温度、形貌、成分及物相等进行了分析。三种合金制备态薄带的相变温度均低于合金铸锭,加热功率主要影响薄带中Mn元素的含量,导致不同加热功率下薄带的相变温度不同。而铜轮转速对薄带成分影响不大,但也造成了相变温度的改变。同时铜轮转速和加热功率还会影响薄带的长度和厚度,铜轮转速越高,薄带甩出时离心力越大,薄带的长度越短,同时薄带厚度越小。而加热功率主要影响熔融态合金的黏度,从而造成薄带长度和厚度的区别。同一参数下NMIC3薄带的薄带质量最优异,NMI15的薄带质量最差。由于制备态薄带内部存在内应力和缺陷,会导致马氏体相变所受阻力增加,所以薄带的相变滞后会升高,同时还会引起薄带相变潜热的降低。对薄带进行了不同温度下的热处理,利用DSC、EDS、XRD等检测方法对不同热处理态薄带的相变温度、成分及物相等进行了分析。由于薄带内部内应力的释放和缺陷的减少,三种合金薄带的相变温度都有所提升,但并不随热处理温度的增加而增加。同时NMI14和NMI15不同温度热处理态薄带的室温相组织并没有发生变化,而NMIC3合金薄带在873K、973K下为母相组织,而在1073和1173K下变为母相和马氏体混合相组织。热处理后三种合金薄带的相变热滞后均有所降低,同时热处理温度越高,相变热滞后越低,同时热处理后三种合金薄带的相变潜热均随着温度的升高而升高。