本文采用微量滴碱法，通过改变碱化度、铝的初始浓度、搅拌强度、合成温度、滴碱速度等合成工艺条件，系统地制备了一系列聚合氯化铝样品。通过对实验数据的动力学分析，采用改进了的Al-Ferron逐时络合比色法中Al_a、Al_b二种含量的划分方法，对铝溶液中的Al（Ⅲ）水解形态进行了较为准确的划分。同时分析和探讨了各合成工艺条件对Al-Ferron络合动力学过程和Al_b-Ferron假一级反应动力学常数K_b、最终产品中Al（Ⅲ）的形态分布及形态转化过程的影响。另外，为了指导聚合氯化铝在实际废水处理过程的正确使用，以便取得最佳的混凝效果，本文还就不同碱化度的PAC，系统地对焦化废水进行混凝实验，摸索焦化废水处理过程中的最佳碱化度、用量及pH适用范围，同时对碱化度和pH对残余铝量的影响也进行了研究。研究表明，在不同工艺条件下合成的PAC溶液，其Al_b与Ferron反应符合一级反应动力学特征。对各工艺条件对动力学特征和铝的形态分布的影响研究表明，碱化度对K_b的影响不大，但对铝的形态分布有很明显的影响。随着碱化度B的增大，Al_a的含量逐渐减少，Al_b、Al_c的含量逐渐增加。铝离子的初始浓度对K_b影响很大，[Al]_T=0.0002mol·1^-1和[Al]_T=0.002mol·1^-1的PAC溶液与Ferron反应的速率常数K_b分别为0.610、0.480，远大于[Al]_T=0.1mol·1^-1，的PAC溶液与Ferron反应的速率常数0.059。搅拌强度和温度对K_b的影响不是很明显，但对铝的形态分布有一定的影响。当搅拌强度为150r·min^-1时，Al_a的含量相对较低，而Al_c的含量较高。而在搅拌速度为1000r·min^-1时，铝主要以Al_a、Al_b形态存在，Al_c的含量较低。当合成温度为20℃和90℃时，所得铝溶液的铝的形态分布相似，均主要以Al_b的形态存在，Al_c的含量较低，分别仅占16％和19％。当合成温度为160℃时，Al_a的含量下降，Al_b含量略有下降，而Al_c的含量则骤然增加到41％。加碱速度对反应速率常数影响不大，但对铝的形态分布却有一定的影响。加碱速度为0.15 ml·min^-1和0.5 ml·min^-1时，合成的PAC的铝形态分布相似，但当加碱速度为2ml·min^-1时，Al_a比前两者减少10％，Al_b增加15％。聚合氯化铝在焦化废水中的应用研究结果表明，其最佳投加量（按铝计）范围为1.5-2.5mmol／L，最佳混凝pH范围为6-8。当pH低于6时，随着pH的增大，COD的去除效果增强，当pH大于8时，随着pH的进一步增大，PAC LL司厦｝＊ 浙江大学硕士学位论文对＊＊D去除效果又趋向恶化。pH对残留铝含量的影D’向较大。在pH低于6时，PAC在水体中的残留铝随着pH的升高而降低；当pH在中性附近时，水体中铝的残留量最少，随着pH的升高，铝的残留量又增加。山于碱化度影响着铝的形态分布，实验发现，当碱化度为1．5时，水体中的残留铝含量达最低。通过比较碱化度对COD的去除效果和对水体中残留铝含量的影响发现，当COD降得越多，水体中的残留铝含量越少，两者的变化趋势非常一致。