本文的目的是从热力学角度阐述清楚烧结Nd-Fe-B磁体微结构与性能、工艺的关系，为生产高性能烧结Nd-Fe-B磁体的工艺控制提供一些新的参考。 本文通过Miedema模型系统，计算了大量与烧结Nd-Fe-B有关的元素与Nd、Fe和B元素之间的二元合金混合焓，并利用混合焓的热力学含义，系统讨论了烧结Nd-Fe-B磁体的微结构、性能和工艺的热力学影响。通过热力学分析得到如下结果：(1)Al，Cu，Ga，Sn，Zn，Ti，Nb，V,W,Mo，Zr等与B或者Nd之间具有很大的正的混合焓，因此很难进入到主相中，而Cr能够进入主相，但在主相中的浓度有一定的限度；(2)在晶粒边界，Al，Cu，Ga，Sn，Zn与富Nd相反应形成化合物，Zr,Ti，Nb，W,Mo，V，Cr等与富Nd相不固溶，在晶粒间区域与Fe，Co等结合而析出；(3)使用不同添加工艺Zr,Ti，Nb，W,V,Mo，Cr等元素对烧结Nd-Fe-B磁体的影响可以是不一样的；(4)熔炼和烧结时都不能使用N2作为保护气体。 为了更好地理解烧结Nd-Fe-B磁体中的热力学效应，研究了Nd(Dy)-Ce-Fe-TM-B(TM=Co/Cu/Al/Cr)铸锭的显微组织结构，观察到Ce的添加极大地降低了2∶14∶1相的形成能力，即使在冷却速率很大的靠近冷却模具的部位，Nd-Ce-Fe-TM-B(TM=Co/Cu/Al/Cr)铸锭中仍有大量的α-Fe析出。在Nd-Ce-Fe-TM-B(TM=Co/Cu/Al/Cr)铸锭中，少量的Co，Cu，Al，Cr等元素的添加基本不能使Nd-Ce-Fe-B铸锭的主相形成能力提高；经过高温长时间退火后，Nd-Ce-Fe-TM-B(TM=Co/Cu/Al)铸锭中的α-Fe基本消失，而Nd-Ce-Fe-Cr-B铸锭中存在块状的富Cr-Fe(B)相。 研究了Cr的添加对于烧结Nd-Fe-B磁体的微结构、性能和工艺的影响，初步验证了从热力学角度得到的使用不同工艺添加同一种合金元素，添加的合金元素对烧结Nd-Fe-B磁体的影响是可以不一样的推断。开发了具有高矫顽力，磁能积小于25MGOe的烧结Nd-Fe-Cr-B可用磁体。 本文观察到了烧结Nd-Fe-B磁体中富Nd相的表面集聚现象，集聚于磁体表层的富Nd相的显微组织形貌在平行和垂直于易轴的表面上有较大差异，指出富Nd相表面集聚的驱动力不仅仅来自氧化，基于添加的Co，Cu等与富Nd相的热力学效应，很好地理解了富Nd相的表面集聚现象。 利用差示扫描量热法(DSC)和磁性测量研究了烧结Nd-Fe-B磁体高温下的氧化敏感性，研究了高温下氧对磁体微结构和性能的影响，指出了适量Co的添加能够有效提高磁体的耐氧化性能，讨论了Dy、Tb、Co等的不同添加工艺及其可能对磁体耐氧化性的不同影响。 本文最后部分运用本文理论分析和实验结果，使用双合金的方法，在工厂大规模生产线上制备了Br≥14.0kGs，Hcj≥14.DkOe，(BH)max≥48MGOe和低失重的高性能烧结Nd-Fe-B磁体。