叶盘与叶片作为航空发动机的主要组成部分,对发动机的性能起着重要的作用。与传统叶盘相比整体叶盘具有重量轻、结构简单、气动效率高等优点已成为高推重比发动机的必选结构。由于增材制造技术成本低、周期短和适合复杂零件的直接近终成形,而且能够实现双合金整体叶盘的制备,根据叶盘与叶片所需的不同服役性能要求采用不同的材料制备整体叶盘。其中叶盘及叶片用两种材料的过渡区要求组织性能均匀平缓过渡才能实现整体叶盘的服役性能。本文主要针对镍基合金整体叶盘过渡区成分及激光熔化沉积相应成分样品显微组织及性能进行初步研究。本实验设计了三种过渡成分,拟用来制备连接整体叶盘中GH4169（叶盘材料）和K465（叶片材料）的过渡区材料。分别采用激光熔化沉积制备出这三种成分的块体样品,过渡成分按照叶盘和叶片原始成分各元素的25%为梯度进行计算添加,分别命名为M25、M50和M75。激光熔化沉积制备的K465材料和GH41 69材料分别命名为M0和和M100。激光熔化沉积制备了从M50到M75及M75到M100两个成分梯度样品分别命名为T1和T2。通过宏观分析及金相表征成功优化出工艺参数为激光功率1800w,扫描速度8 mm/s,搭接率45%。在优化参数条件下,制备的过渡区材料致密度最高可达98.31%,并随着A1、Ti等元素占比的减少,试样的致密度呈现逐渐增大的趋势。激光熔化沉积制备的K465材料（M0）表面出现宏观裂纹（10～90μm）激光熔化沉积成形性较差,通过添加少量（～15%）的GH4169合金粉末降低Al、Ti等元素百分含量可对样品的裂纹进行有效的控制。采川XRD、SEM和EDS对样品进行物相分析时发现:相组成主要由基体相γ,脆性相Laves相,碳化物和增强相γ’相组成。M0和M25样品中组成γ的主要元素Al、Ti含量较多,观察到γ’的析出。在其他样品中Laves相占用了大量γ’组成元素,而且由于激光熔化沉积快速凝固,未发现γ’相析出。激光熔化沉积制备的镍基合金显微组织主要由枝晶和等轴晶组成,沉积层之间存在由于重熔产生的“白带”。枝晶生长方向随着沉积层的增加有向水平方向偏转的趋势,底部的枝晶与沉积方向的夹角为12°,接近顶部区域枝晶与沉积方向的夹角为47°。距样品顶部5 mm高度区域内由于快冷,其组织主要由等轴晶组成。利用EBSD研究其取向时发现样品显微组织取向差较大,大角度晶界明显多于小角度晶界。激光熔化沉积制备M0、M25、M50、M75和M100样品枝晶间距通常在10μm左右,随着GH4169合金粉在设计的过渡区成分粉末中占比的增多,枝品间距具有逐渐增大的趋势（10.67～12.57 μm）。对MO、M25、M50、M75和M100样品显微硬度表征发现,随着GH4169合金粉末在设计的过渡区成分粉末中占比的增多,显微硬度呈降低的趋势（M0硬度441 HV,M100硬度277 HV）;而抗拉强度和屈服强度呈现逐渐升高的趋势（激光熔化沉积M100样品具有最高的抗拉强度768.56 MPa,M25抗拉强度最低717.54 MPa）。通过综合分析材料的显微组织及性能,M75的综合性能（抗拉强度为736.47 MPa,延伸率达42%）最为优异。两个成分梯度样品T1和T2的抗拉强度、屈服强度及延伸率分别为744 MPa、395 MPa和42.31%及685 MPa、392 MPa和37.54%;对综合性能较好的T1进行热处理,在优化工艺为固溶+双时效:980℃,1h/空冷+720℃,8h/炉冷（冷速为55℃/h）至620℃,8h/空冷条件下,T1样品显微组织中Laves相明显减少,增强相γ’明显增多。显微硬度从246.48 HV提高到了 434.38 HV,提高了近50%,同时抗拉强度和屈服强度分别为974.09 MPa和702.10 MPa,相对未进行热处理T1样品分别提高了 31%和79%,延伸率由42.31%降低为22.5%,但仍能满足过渡区性能要求,通过激光熔化沉积后热处理工艺取得了良好的综合力学性能。